體的析出和珠光體量的增長。利用掃描電鏡觀察其組
經計算,鋼帶在運輸鏈上停留時間達1 min,冷卻 織形貌如圍2。
速度僅SjTl/sMIC/s,在此間隙內勢必存在游離滲碳
㈨顯微組織形貌 （b)珠光體和游離滲碳體的高倍形貌⑷高倍下的游離滲碳體形貌 （d)珠光體的片層結構
由圖3和圖4為典銦的夾雜物形態(tài)和能譜成分 分析，可知08A1鋼帶中的夾雜物數(shù)量不多，尺寸絕大 多數(shù)在5 jim以下,形狀基本為近IMI形或多邊形,幾乎 全部是復合夾雜,對鋼帶的性能影響不大。但個別夾
雜物的尺寸約達10 Jim,如圖5，屬大顆粒夾雜，它會 危害鋼帶基體的塑性、抗拉強度和冷軋后鋼帶的沖壓 性能，這類夾雜是應該避免的。
圖6 08AL熱軋帶材的應力-應變曲線
08A1平均屈服強度為270 MPa,抗拉強度為345 MPa,屈強比為0.78，伸長率為36.3%，換算成A50為 41.5%,平均n值為0.24。一般認為,CQ級熱軋板的屈 服強度為140 -275 MPa,抗拉強度為270 -380 MPa, 伸長率為30%( A11.3)?？梢?本次試驗鋼的力學性能 能夠滿足國標的要求,但要滿足客戶的高級別用途的 要求，如沖壓階梯件、深度較大的工件、重要用途的焊 管等，則屈服強度和屈強比就相對偏高。因此，08AL 的綜合力學性能需要進一步優(yōu)化，從組織考慮主要是 提高其的均勻性和適4降低晶粒度，及防止?jié)B碳體析 出和大的夾雜物形成。
由圖6可知08A1熱軋帶材的應力-應變曲線存 在明顯的屈服平臺,而對于沖壓用板材這是必須要避 免的,以免產品沖壓時出現(xiàn)褶皺。在體心立方的間隙 固溶體中(C、N為間隙原子）,應力-應變曲線上會出 現(xiàn)明顯的上、下屈服點，這是由于位錯與溶質原子交 互作用而形成的柯氏氣團所引起的％當柯氏氣團出
、Ca、Al的夾雜物及其能譜
現(xiàn)時，必須施加比正常位錯運動為高的應力，才能是 位錯開動起來111，這就形成了上屈服點;位錯移動一段 距離后，就會擺脫開氣團的阻力而在正常的應力下運 動1這就形成了下屈服點。表1中所示的鋼中N含量 在50x10*以上。與低含量的間隙溶質相比，C、N含量 多時，位錯要運動就必須以較大的變形來克服更多的 柯氏氣團，承受更大的阻力，上下屈服點差值隨之增 大，屈服平臺增長。因此，應當嚴格08A1熱軋帶材N 含量，避免屈服現(xiàn)象的產生。
5結論
5.1窄鋼帶08A1熱軋態(tài)的組織基本為呈等軸狀鐵素 體晶粒，組織中還存在少量條狀或塊狀的珠光體,約 為3%;游離滲碳體析出嚴重,約為3.0級。造成組織 不均勻的原因主要是在傳輸和卷取冷卻時鋼帶受熱 不均,而游離滲碳體和珠光體量的增加是卷取區(qū)冷卻 速度不夠造成的。夾雜物數(shù)量不多，絕大多數(shù)在5 nm 以下。
5.2窄鋼帶08A1屈服強度偏高，塑性一般，綜合力學 性能有待進一步優(yōu)化。應力-應變曲線出現(xiàn)屈服平臺 主要是N含量超標引起。
5.3優(yōu)化熱乳工藝的溫度制度和冷卻制度，必要時 進行設備改造，可以提高組織的均勻性,進而優(yōu)化綜 合力學性能。
Ca
